Динамо-машины  Применение ферритов в электрике 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 [ 19 ] 20 21 22 23 24 25 26

катушка фильтра имеет броневой сердечник диаметром 10 и высотой 9 мм из феррита с ~ 600, При оптимальном зазоре сердечника добротность катушки равна 130-150, относительная проницаемость 15-20, температурный коэффициент индуктивности + 700 10~,

Габаритный объем фильтра промежуточной частоты, изображенного на фиг. 37, равен 6 см. Получить такие же малые габариты с сердечниками из карбонильного железа нельзя из-за меньшей относительной проницаемости и силь-

Фиг. 37. Конструкция фильтра промежуточной частоты.

/-резьбовая пробка с подстроеч-ником; 2 - пластмассовая колодка; 5 -катушки в броневом* сердечнике нз феррита; 4 - контурные конденсаторы; 5- прокладка.

Фиг. 38. Конструкция фильтра промежуточной частоты.

/- кожух фильтра; 2 - ферритовые экранирующие стержни; 5 - катушка; 4 -гильза с ферритовым подстроечником; 5 - винт.

ного влияния экрану на добротность. Например, объем фильтров промежуточной частоты т1риемников laquo;Балтика raquo; и laquo;Родина raquo; равен соответственно 170 и 45 см.

Недостатком конструкции изображенного на фиг. 37 фильтра является то, что зазор в среднем стержне сердечника должен выдерживаться с большой точностью (/3== = 0,5+10,1 мм), что несколько затруднительно при массовом производстве.

Применение индуктивной связи в фильтре промежуточной частоты возможно при использовании сердечников открытой формы, например цилиндрических. На фиг. 38 показан двухконтурный фильтр на частоту 465 кгц размерами 38X25X11 мм. Добротность катушек в экране равна 80 при емкости контура 100 пф. Кал lt;дая катушка намотана на цилиндрической картонной гильзе проводом ЛЭШО 2 X 60

Х0,06 мм. Подстретжа индуктивности осуществляется Цилиндрическим ферритовым стерл lt;нем, передвигаемым внутри гильзы при помощи металлического винта. Вокруг катушки помещены экранирующие ферритовые сердечники с !о= - 600 диаметром 2 и длиной 12 мм. Большая часть магнитного поля рассеяния катушки замыкается в экранирующих сердечниках, благодаря чему резко уменьшается влияние экрана малых размеров на добротность катушки. Малый коэффициент индуктивной связи (порядка 1%) между первым и вторым контурами фильтра промежуточной частоты обеспечивается также за счет экранирующих ферритовых сердечников. Поток рассеяния катушки первого контура замыкается в ближайшем к нему ферритовом сердечнике и значительно ослабляется в месте расположения катушки второго контура. При необходимости увеличения коэффи- циента индуктивной связи необходимо укоротить длину экранирующих сердечников, находящихся между катушками.

, Из приведенных сравнений катушек с ферритовыми и карбопильными сердечниками можно сделать вывод, что замена карбонильных сердечников на ферритовые во многих случаях обеспечивает лучшие параметры. Особенно выгодны броневые сердечники с оптимальным зазором, подобранным по заданным величинам добротности, температурного коэффициента и т. д., так как в этом случае, кроме сокращения габаритов самого ферритового сердечника, можно уменьшить и размеры экрана. В тех же случаях, когда в фильтрах промежуточной частоты для радиовещательных приемников можно ограничиться добротностью в 80-130 и не преследовать существенного сокращения габаритов контура, рационально применение и сердечников открытой формы; например цилиндрических сердечников.

ГЛАВА ТРЕТЬЯ

ТРАНСФОРМАТОРЫ С ФЕРРИТОВЫМИ СЕРДЕЧНИКАМИ

15. ТРАНСФОРМАТОРЫ НИЗКОЙ ЧАСТОТЫ

Начальная магнитная проницаемость трансформаторной стали, применяемой для сердечников трансформаторов низкой частоты, равна 400 гс/эрс. Ферриты же имеют значение [j-o = 1 ООО --f- 2 ООО гс/эрс. Кроме того, их легко отпрессовать в сердечники любой формы (например, Ш-образной),

Ёысокое удельйбе сопротивление ферритов обеспечивает малые потери на вихревые токи в сердечнике монолитной формы. Сборка трансформаторов с Ш-образными ферритовыми сердечниками производится быстрее, чем из тонких пластин. Благодаря тому, что ферриты легко шлифуются, воздушный зазор в месте стыка двух Ш-образных сердечников может быть доведен до минимума, что уменьшает проницаемость сборного сердечника только на 10-}5% по сравнению с проницаемостью материала.

зоооге

ЗОООге

Фиг. 39. Зависимость коэффициентов гармоник тока от переменной составляющей индукции и постоянного подмагничивания для оксифера-ЮОО. а - при ако =Д б - при ats, = 2 ав/сл.

Видимо на первый взгляд нет причин, почему бы не использовать ферритовые сердечники для всех типов трансформаторов низкой частоты. Однако необходимо учесть, что индукция насыщения ферритов равна примерно 3 ООО гс, а для трансформаторной стали она более 18 000 гс. Небольшая величина индукции насыщения приводит при использовании ферритов для сердечников выходных трансформаторов мощностью более 50 мет к нелинейным искажениям при сильных сигналах.

Для ферритов, как и для большинства магнитных материалов, зависимость индукции от намагничивающего поля нелинейна. Поэтому при подведении к обмотке трансформатора с сердечником из магнитного материала синусоидального напряжения ток намагничивания получается несинусоидальным, т. е. содержит высшие гармонические составляющие, которые проходят через источник э. д. с gt; и создают на его зажимах падение напряжения высших гармоник. В ре-62