Динамо-машины  Исследование аварийных ситуаций, гидропереключатели, предохранители 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

рРкл

КЛ -КЛ -2

С +DC-Е = 0,

где tl - величина изхменения предохраняемого объема жидкости при изменении давления (за счет слива расширяющейся жидкости) в пределах допускаемых показателей чувствительности и стабильности при полной затрате расхода насоса. Уменьшение величины laquo;завала raquo; давления можно добиться путем гидравлического и фрикционного демпфирования. Эта методика расчета может быть распространена для приближенной оценки характера переходного процесса и стабильности клапанов с демпфированием с некоторым запасом в расчетах.

Однако для более качественной оценки стабильности и устойчивости работы не только при срабатывании, но и в течение последующего времени, необходимы более точные методы, описанные в работах [4, 6, 11]. Сравнение результатов расчета и экспериментальных данных по клапанам приведено в табл. 8,

sect;3

АНАЛИЗ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ СРАБАТЫВАНИЯ ДВУХКАСКАДНЫХ КЛАПАНОВ НЕПРЯМОГО ДЕЙСТВИЯ

Аналитический метод расчета предохранительных клапанов теоретически должен основываться на решении дифференциального уравнения процесса срабатывания клапана. Дифф ренциальное уравнение процесса изменения площади открытия запирающей щели должно учитывать факторы, воздействие которых несомненно в свете уже имеющихся экспериментальны и теоретических исследований. К ним следует отнести:

давление в системе, изменяющееся по закону упругого проти водействия, с очевидной зависимостью от параметров системьь

давление в надклапанной полости (для рассматриваемь! дифференциальных клапанов), являющееся функцией скорое движения клапана, давления в системе и характера срабатЫ 50

закона изменения его собственной

регулятора давления

яярТрие Б сливном канале регулятора давления; сшы трения гидравлические и механические, йе ускорение перемещения клапана. ДисЬференциальное уравнение движения клапана зависит усматриваемого периода (см. табл. 7). Если рассматрив

изменяю-

от ать

т If/, г, а к л

кл, я над I Pi п-Рг кл

j/(S, сл,Рсл ) 9 пор

gt;: Ар

зкЕЛса.Рсл

а) )

Рис 18. Расчетные схемы двухкаскадных клапанов непрямого действия;

й-с постоянным сечением дросселя и золотниковым запорным органом второго каскада; б-с гзтоматическим дросселем и коническим запорным органом второго каскада

кл1апа1 золотникового типа (рис. 18, а), то первым периодом бчдет трохождение пути перекрытия

X Ах -\г R - SyiPi - ЗклР21

(23)

гд;е 5п - подъемная площадь клапана второго каскада;

5ы - рабочая площадь клапана второго каскада со стороны надклапанной полости.

Величина давления pi изменяется в зависимости от жестко- и системы и расхода насоса; часть этого расхода идет на порщ-воеяействие клапана, расход через регулятор давления и рас-Д через дроссель. Исходной формулой как и для однокаскад- 1х юапанов является AW= Wpu отсюда

Qh- (С?др + Sкл Х)] t

(24)

е Qjp расход через дроссель постоянного сечения и автоматический дроссель в момент открытия.

Таблица 7

Величину Э принимаем постоянной. Значение /?2 получаем из уравнений неразрывности потока через регулятор давления и дроссель

Vp: - А , (25)

где др- коэффициент расхода жидкости через дроссель.

Считаем, что регулятор давления имеет достаточно пологую характеристику, так как это небоходимо для нормальной работы клапана в целом. Тогда

Р2 Р2-

/?н+ Т

2 g. = = ДР Ар VPi -~Р2 + Х\

(др/др V Pi- РЛ- кл )

(26)

Для периода открытия уравнения (23), (25), (26) не меняют своего вида, а равенство (24) включает член, учитывающий слив жидкости через открывающуюся клапанную щель

Pi-=

(27)

где фщ - коэффициент, учитывающий форму щели;

kux - коэффициент расхода через клапанную щель; Осл - давление в сливной полости клапана.